China Professional Orbit Motor Bmrs 36 Hydraulic Motors Concrete Pump Truck near me shop

Deskripsi Produk

Orbit Motor BMRS 36 Hydraulic Motors  Concrete Pump Truck 

 

BMRS series motor are small volume, economical type, which is designed with shaft
distribution flow, which adapt the Gerotor gear set design and provide compact volume,
high power and low weigth.

BMR Hydraulic Orbit Motor

Main Specification 
Technical data for BMR with 25 and 1 in and 1 in splined and 28.56 tapered shaft 

Type		BMR BMRS 36	BMR BMRS 50	BMR BMRS 80	BMR BMRS 100	BMR BMRS 125	BMR BMRS 160	BMR BMRS 200	BMR BMRS 250	BMR BMRS 315	BMR BMRS 375
Geometric displacement (cm3 /rev.)		36	51.7	81.5	102	127.2	157.2	194.5	253.3	317.5	381.4
Max. speed (rpm)	cont.	1250	960	750	600	475	378	310	240	190	155
	int.	1520	1150	940	750	600	475	385	300	240	190
Max. torque (N•m)	cont.	72	100	195	240	300	380	450	540	550	580
	int.	83	126	220	280	340	430	500	610	690	690
	peak	105	165	270	320	370	460	560	710	840	830
Max. output (kW)	cont	8.5	9.5	12.5	13.0	12.5	12.5	11.0	10.0	9.0	7.5
	int.	9.8	11.2	15.0	15.0	14.5	14.0	13.0	12.0	10.0	9.0
Max. pressure  drop (MPa)	cont.	14.0	14	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	13.5	11.5
	int.	16.5	17.5	20	20	20	20	20	20	17.5	15
	peak	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	31	17.5
Max. flow (L/min)	cont.	45	50	60	60	60	60	60	60	60	60
	int.	55	60	75	75	75	75	75	75	75	75
Weight (kg)		6.5	6.7	6.9	7	7.3	7.6	8.0	8.5	9.0	9.5

* Continuous pressure:Max.value of operating motor continuously. 
* Intermittent pressure:Max.value of operating motor in 6 seconds per minute . 
* CZPT pressure:Max.value of operating motor in 0.6 second per minute.

 

Technical data for BMR with 31.75 and 32 shaft

Type		BMR BMRS 36	BMR BMRS 50	BMR BMRS 80	BMR BMRS 100	BMR BMRS 125	BMR BMRS 160	BMR BMRS 200	BMR BMRS 250	BMR BMRS 315	BMR BMRS 375
Geometric displacement (cm3 /rev.)		36	51.7	81.5	102	127.2	157.2	194.5	253.3	317.5	381.4
Max. speed (rpm)	cont.	1250	960	750	600	475	378	310	240	190	155
	int.	1520	1150	940	750	600	475	385	300	240	190
Max. torque (N•m)	cont.	72	100	195	240	300	380	450	540	550	580
	int.	83	126	220	280	340	430	500	610	690	690
	peak	105	165	270	320	370	460	560	710	840	830
Max. output (kW)	cont.	8.5	9.5	12.5	13.0	12.5	12.5	11.0	10.0	9.0	7.5
	int.	9.8	11.2	15.0	15.0	14.5	14.0	13.0	12.0	10.0	9.0
Max. pressure  drop (MPa)	cont.	14.0	14	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	13.5	11.5
	int.	16.5	17.5	20	20	20	20	20	20	17.5	15
	peak	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	21	17.5
Max. flow (L/min)	cont.	45	50	60	60	60	60	60	60	60	60
	int.	55	60	75	75	75	75	75	75	75	75
Weight (kg)		6.5	6.7	6.9	7	7.3	7.6	8.0	8.5	9.0	9.5

* Continuous pressure:Max.value of operating motor continuously. 
* Intermittent pressure:Max.value of operating motor in 6 seconds per minute . 
* CZPT pressure:Max.value of operating motor in 0.6 second per minute.

   

 

 

 

1.1  Output steering  

1.2  The correct use of the motor will directly affect the working life. Therefore, the following basic requirements must be met.

1.2.1  System requirements

• The system should be equipped with a corresponding oil filter to ensure the cleanliness of the system oil.
• The hydraulic circuit must be equipped with a cooling system to prevent excessive oil temperature.
• Pressure gauges and thermometers must be installed in the oil inlet lines.
• A pressure gauge should be installed in the hydraulic circuit of the hydraulic pump.

1.2.2  System hydraulic oil requirements

      According to the different ambient temperature and usage, the oil used should have good viscosity-temperature performance, good defoaming properties, anti-oxidation, anti-rust, high flash point, etc. During the operation of the motor, its viscosity is between (25-70)*10-6m2/s, and the water, alkali and mechanical impurities in the oil must not exceed the allowable value.

• It is recommended to use YB-N46, YB-N68 anti-wear hydraulic oil.
• The filtration accuracy of the system is better than 20μm.,
• Normal working oil temperature is 25-55ºC, short-term working oil temperature is not higher than 65ºC.

2. Motor installation

Before installation, check whether the motor is damaged. The motor oil stored for a long time needs to be drained and rinsed to prevent the internal moving parts from sticking.
The motor mounting bracket must have sufficient rigidity to prevent shock and vibration during rotation.
The mounting bolts must be tightened evenly.
Connection method of drain pipe:
The BMR motor has 2 built-in check valves, and the leaked oil can return to the oil return pipe through the check valve

A) When the oil return pressure is ≤1Mpa, there is no need to connect the drain pipe;
B) When the oil return pressure is greater than 1Mpa, the drain pipe must be connected. (Drain pipe location diagram)

• The motor is unstable when running at low speed, and can be eliminated by applying back pressure, the back pressure value is not less than 0.2Mpa.
• This type of motor can not be operated under the pump working conditions, nor can it be used as a pump.
• The installation surface should be flat.
• The installation should determine the connection flange, the stop, and the output connection shaft size is accurate.
• Ensure that the output shaft and the device connected to the transmission have good concentricity. When the output shaft is installed, it is necessary to prevent the axial thrust of the output shaft and the interlocking device.
  (The cycloidal motor BMR bears a small radial force.),
• During the installation process, the smoothness and parallelism of the connecting plate part of the oil inlet and outlet are protected to prevent the oil sealing effect caused by the bumps from being bad, resulting in oil leakage.
• The screws and the rear cover of the rear of the motor must not be hit during installation.
  If you want to tap, please tap the mounting flange.
• The motor cannot be installed forcefully or twisted.,
• Do not remove the plastic plugs above the pipelines and oil pipes before they are installed.

 

 

Company Information:

 

Elephant Fluid Power has been engaged in the hydraulic business since the beginning of the 20th century. It has a history of nearly 20 years and has always been upholding the principles of “quality first”, “credit first” and “zero complaint”, and has become a new leader in the hydraulics industry. CZPT Fluid Power insists on good products, good service, and has been providing customers with better, more comprehensive hydraulic products, and constantly.

 

 

 

If you are interested in our products, please contact me, I will provide the best price support and quality service.
I believe we will establish a good and long-term cooperation.

 

Kekakuan dan Getaran Torsional pada Sambungan Spline

Dalam makalah ini, kami menjelaskan beberapa karakteristik dasar dari kopling spline dan meneliti perilaku getaran torsinya. Kami juga mengeksplorasi pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline. Hasil ini akan membantu dalam perancangan sistem kopling spline yang lebih baik untuk berbagai aplikasi. Hasilnya disajikan dalam Tabel 1.

Kekakuan sambungan spline

Kekakuan kopling spline merupakan fungsi dari gaya gesekan antar spline dalam sistem kopling rotor-spline dan perpindahan getaran statis. Gaya gesekan bergantung pada parameter kopling seperti torsi transmisi dan ketebalan spline. Gaya ini meningkat secara nonlinier seiring dengan ketebalan spline.
Model kopling spline yang disederhanakan dapat digunakan untuk mengevaluasi distribusi beban spline di bawah getaran dan beban transien. Selongsong spline poros digeser ke arah z dan momen resistansi T diterapkan pada permukaan luar selongsong. Model sederhana ini dapat memenuhi berbagai persyaratan teknik tetapi mungkin mengalami masalah pada kondisi pembebanan yang kompleks. Jarak bebas asimetrisnya dapat memengaruhi perilaku pengikatan dan pola distribusi tegangan.
The results of the simulations show that the maximum vibration acceleration in both Figures 10 and 22 was 3.03 g/s. This results indicate that a misalignment in the circumferential direction increases the instantaneous impact. Asymmetry in the coupling geometry is also found in the meshing. The right-side spline’s teeth mesh tightly while those on the left side are misaligned.
Dengan mempertimbangkan geometri sambungan spline, model semi-analitik digunakan untuk menghitung kekakuan. Model ini merupakan bentuk sederhana dari model sambungan spline klasik, dengan submatriks yang mendefinisikan bentuk dan kekakuan sambungan. Karena jarak bebas desain merupakan nilai yang diketahui, kekakuan sistem sambungan spline dapat dianalisis menggunakan rumus yang sama.
Hasil simulasi juga menunjukkan bahwa sistem kopling spline dapat dimodelkan menggunakan MASTA, perangkat lunak CAE komersial tingkat tinggi untuk analisis transmisi. Dalam hal ini, segmen spline dimodelkan sebagai serangkaian segmen spline dengan kekakuan variabel, yang dihitung berdasarkan celah awal antara gigi spline. Kemudian, segmen spline dimodelkan sebagai serangkaian spline dengan kekakuan yang meningkat, dengan mempertimbangkan berbagai variasi manufaktur. Analisis geometri kopling spline yang dihasilkan dibandingkan dengan hasil pendekatan elemen hingga.
Meskipun sistem kopling spline memiliki kekakuan yang tinggi, status kontak permukaan kontak sering berubah. Selain itu, kopling spline memengaruhi getaran lateral dan deformasi rotor. Namun, nonlinieritas kekakuan belum dipelajari dengan baik pada rotor spline karena kurangnya model analitis yang lengkap.

Karakteristik kopling spline

Studi tentang sambungan spline melibatkan sejumlah faktor desain. Faktor-faktor ini meliputi berat, material, dan persyaratan kinerja. Berat sangat penting di bidang aeronautika. Berat seringkali menjadi masalah bagi para insinyur desain karena material memiliki stabilitas dimensi, berat, dan daya tahan yang bervariasi. Selain itu, kendala ruang dan batasan konfigurasi lainnya mungkin memerlukan penggunaan sambungan spline dalam aplikasi tertentu.
Parameter utama yang perlu dipertimbangkan untuk setiap desain sambungan spline adalah tegangan utama maksimum, faktor distribusi yang tidak merata, dan tegangan penahan gigi maksimum. Besarnya masing-masing parameter ini harus lebih kecil dari atau sama dengan diameter luar spline, agar memberikan stabilitas. Diameter luar spline harus setidaknya 4 inci lebih besar dari diameter dalam spline.
Setelah desain fisik divalidasi, basis pengetahuan kopling spline dibuat. Model ini telah diprogram sebelumnya dan menyimpan sinyal parameter desain, termasuk batasan kinerja dan manufaktur. Kemudian, model ini membandingkan nilai parameter dengan sinyal aturan desain, dan membangun representasi geometris dari kopling spline. Model visual dibuat dari sinyal input, dan dapat dimanipulasi dengan mengubah berbagai parameter dan spesifikasi.
The stiffness of a spline joint is another important parameter for determining the spline-coupling stiffness. The stiffness distribution of the spline joint affects the rotor’s lateral vibration and deformation. A finite element method is a useful technique for obtaining lateral stiffness of spline joints. This method involves many mesh refinements and requires a high computational cost.
Diameter sambungan spline harus cukup besar untuk mentransmisikan torsi. Spline dengan diameter yang lebih besar mungkin memiliki kapasitas transmisi torsi yang lebih besar karena memiliki keliling yang lebih kecil. Namun, diameter spline yang lebih besar lebih tipis daripada poros, dan poros mungkin lebih cocok jika torsi tersebar di lebih banyak gigi.
Spline-couplings are classified according to their tooth profile along the axial and radial directions. The radial and axial tooth profiles affect the component’s behavior and wear damage. Splines with a crowned tooth profile are prone to angular misalignment. Typically, these spline-couplings are oversized to ensure durability and safety.

Kekakuan kopling spline dalam analisis getaran torsi

Artikel ini menyajikan kerangka kerja umum untuk studi getaran torsi yang disebabkan oleh kekakuan sambungan spline pada mesin pesawat terbang. Kerangka kerja ini didasarkan pada studi sebelumnya tentang sambungan spline. Kerangka kerja ini dicirikan oleh 3 faktor berikut: kekakuan lentur, fleksibilitas total, dan kekakuan tangensial. Kriteria pertama adalah diameter ekivalen spline eksternal dan internal. Baik kekakuan sambungan spline maupun perpindahan spline dievaluasi dengan menggunakan turunan dari fleksibilitas total.
Kekakuan sambungan spline dapat bervariasi berdasarkan distribusi beban di sepanjang spline. Variabel yang memengaruhi kekakuan sambungan spline meliputi tingkat torsi, kesalahan pengindeksan gigi, dan ketidaksejajaran. Untuk mengeksplorasi pengaruh variabel-variabel ini, dikembangkan sebuah rumus analitis. Metode ini dapat diterapkan untuk berbagai jenis sambungan spline, seperti spline dengan banyak komponen.
Meskipun perhitungan kekakuan kopling spline cukup sulit, pemodelan kontak antara gigi poros dan hub dapat dilakukan menggunakan pendekatan analitis. Pendekatan ini membantu dalam menentukan besaran-besaran kunci operasi kopling seperti tekanan puncak kontak, momen reaksi, dan momentum sudut. Pendekatan ini memungkinkan hasil yang akurat untuk kopling spline dan cocok untuk analisis getaran torsi dan getaran struktural.
Kekakuan sambungan spline umumnya diasumsikan kaku dalam model dinamis. Namun, berbagai fenomena dinamis yang terkait dengan sambungan spline harus ditangkap dalam model penggerak dengan akurasi tinggi. Untuk mencapai hal ini, formulasi kekakuan analitik umum diusulkan berdasarkan model distribusi beban spline semi-analitik. Matriks kekakuan yang dihasilkan berisi nilai kekakuan radial dan kemiringan serta kekakuan torsi. Analisis selanjutnya disederhanakan dengan metode inversi blok.
Penting untuk mempertimbangkan getaran torsi pada sistem transmisi daya sebelum memilih kopling. Analisis getaran torsi yang akurat sangat penting untuk keselamatan kopling. Artikel ini juga membahas studi kasus keausan poros spline dan kegagalan yang disebabkan oleh torsi. Pembahasan akan diakhiri dengan pengembangan metode yang kuat dan efisien untuk mensimulasikan masalah ini dalam skenario kehidupan nyata.

Pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline

Dalam studi ini, pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline diselidiki. Batas stabilitas dan mekanisme ketidakstabilan rotor dianalisis. Kami menemukan bahwa gaya penggerak pada kopling spline yang tidak sejajar meningkat secara nonlinier dengan ketebalan spline. Hasil penelitian menunjukkan bahwa ketidaksejajaran tersebut bertanggung jawab atas ketidakstabilan sistem kopling rotor-spline.
Ketidaksejajaran spline yang disengaja diperkenalkan untuk mencapai pemasangan interferensi dan kondisi tanpa celah. Hal ini menyebabkan distribusi beban yang tidak merata di antara gigi spline. Ketidaksejajaran spline lebih lanjut sebesar 50 µm dapat mengakibatkan kegagalan kopling rotor-spline. Tegangan tarik akar maksimum bergeser ke kiri dalam kondisi ini.
Ketidaksejajaran spline positif meningkatkan ketidaksejajaran jala gigi. Sebaliknya, ketidaksejajaran spline negatif tidak berpengaruh. Ketidaksejajaran spline tangan kanan berlawanan dengan arah putaran heliks. Area kontak yang tinggi bergeser dari tengah ke sisi kiri. Dalam kedua kasus, jala gigi tidak sejajar karena defleksi dan kemiringan gigi di bawah beban.
Variasi permukaan gigi ini diukur sebagai perubahan celah pada bidang melintang. Nilai celah radial dan aksial sama, sedangkan perbedaan antara keduanya lebih kecil. Selain gaya gesekan, celah aksial spline juga sama, yang meningkatkan ketidaksejajaran jala gigi. Oleh karena itu, prosedur yang sama dapat digunakan untuk menentukan gaya gesekan pada kopling rotor-spline.
Ketidaksejajaran jala gigi memengaruhi kinerja kopling spline-rotor. Ketidaksejajaran ini mengubah distribusi jala gigi dan mengubah tegangan kontak dan tekukan. Oleh karena itu, penting untuk memahami efek ketidaksejajaran pada kopling spline. Dengan menggunakan sistem sederhana pasangan gigi heliks, Hong dkk. meneliti distribusi beban di sepanjang antarmuka gigi spline. Ketidaksejajaran ini menyebabkan pola kontak sisi gigi berubah. Gigi yang tidak sejajar menunjukkan defleksi di bawah beban dan mengembangkan momen miring pada gigi.
Pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline diminimalkan dengan menggunakan mekanisme yang mengurangi backlash. Mekanisme tersebut terdiri dari anggota jantan dan betina yang saling bekerja sama melalui spline. Satu anggota dibentuk oleh 2 segmen spline yang sejajar secara koaksial dengan permukaan ujung yang dibentuk untuk saling berhubungan geser. Perangkat penghubung menerapkan beban aksial pada segmen-segmen ini, menyebabkan mereka berputar relatif satu sama lain.