D<\/strong><\/strong>escription:<\/strong><\/strong><\/p>\n
The tube\u00a0screw conveyors<\/strong>\u00a0have a wide range of applications in powder and granular material handling. Depending on the material being transported, different types of conveyors and feeders can be selected, for example: concrete products (cement, fly ash, filler dust, dust), bituminous products (hot and cold process dust), building ready-mix materials (Dried lime, sand, cement, fillers), glass technology (limestone, soda ash, sand, etc.), foundry (sand, bentonite), etc.<\/p>\n \u00a0<\/p>\n \u00a0<\/p>\n Structure size:<\/strong><\/strong> \u00a0<\/p>\n Tubular\u00a0screw conveyor has the following advantages:<\/strong><\/strong> \n \n <\/p>\n \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n \n <\/p>\n \u00a0 <\/p>\n \n \n Er bestaan \u200b\u200bverschillende soorten spieverbindingen. Deze verbindingen hebben een aantal belangrijke eigenschappen, zoals stijfheid, evolvente spiebanen, uitlijningsafwijking, slijtage en vermoeiingsbreuk. Om te begrijpen hoe deze eigenschappen van toepassing zijn op spieverbindingen, lees dit artikel. Het geeft u de nodige kennis om te bepalen welk type verbinding het beste bij uw behoeften past. Houd er rekening mee dat spieverbindingen meestal bolvormig zijn en van staal gemaakt worden. Een effectieve zijdelingse interferentie minimaliseert de uitlijningsfout van de tandwielen. Wanneer twee spiebanen zonder uitlijningsfout gekoppeld zijn, verschuift de maximale trekspanning aan de tandvoet 5 mm naar links. Een lineaire variatie in spoed, die ontstaat door meerdere verbindingen over de lengte van het spiebaancontact, vergroot de effectieve speling of interferentie met een bepaald percentage. Dit type uitlijningsfout is ongewenst bij het koppelen van hogesnelheidsapparatuur. De berekening van de stijfheid van een splinekoppeling omvat het meten van de tandvertanding. In het volgende analyseren we de stijfheid van een splinekoppeling met verschillende soorten tanden met behulp van twee verschillende methoden. Directe inversie en bloksgewijze inversie verminderen beide de rekentijd voor de stijfheidsberekening. Ze vereisen echter evaluatiesubmatrices. We bespreken hier de verschillen tussen deze twee methoden. Om de centreerkracht te bepalen, moet de effectieve drukhoek bekend zijn. Met behulp van de effectieve drukhoek wordt de centreerkracht berekend op basis van de maximale axiale en radiale belastingen en bijgewerkte Dudley-uitlijningsfactoren. De centreerkracht is de maximale axiale kracht die door wrijving kan worden overgebracht. Verschillende gepubliceerde uitlijningsfactoren worden ook in de berekening meegenomen. In dit artikel wordt een nieuwe methode gepresenteerd die rekening houdt met het nokkeneffect in de normaalkracht. Het bezwijken van een spieverbinding door slijtage en vermoeiing wordt bepaald door het eerste optreden van tandslijtage en asuitlijningsfout. Standaard ontwerpmethoden houden geen rekening met slijtageschade en schatten de vermoeiingslevensduur met grote benaderingen. Experimenteel onderzoek is uitgevoerd om slijtage- en vermoeiingsschade in spieverbindingen te beoordelen. De tests werden uitgevoerd op een speciaal daarvoor bestemde testopstelling en een speciaal apparaat dat was aangesloten op een standaard vermoeiingstestmachine. De werkparameters, zoals koppel, uitlijningshoek en axiale afstand, werden gevarieerd om de vermoeiingsschade te meten. Ook overdimensionering werd beoordeeld. Product Description Sealed delivery tubular type screw conveyor for fly\/hot\/odor materialsDescription: The tube\u00a0screw conveyors\u00a0have a wide range of applications in powder and granular material handling. Depending on the material being transported, different types of conveyors and feeders can be selected, for example: concrete products (cement, fly ash, filler dust, dust), bituminous products (hot and cold […]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[1],"tags":[409,199,411,200,413,414,202,203,391,204,1086,461,206],"class_list":["post-361","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-product-catalog","tag-china-screw-manufacturer","tag-conveyor-screw","tag-manufacturer-screw","tag-screw-conveyor","tag-screw-conveyor-manufacturer","tag-screw-manufacturer","tag-screw-screw","tag-screw-screw-screw","tag-screw-supplier","tag-screw-type","tag-sealed-screw-conveyor","tag-tubular-screw","tag-type-screw"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/361","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=361"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/361\/revisions"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=361"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=361"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/splined-shaft.net\/nl\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=361"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}
Tubular screw conveyor\u00a0includes welding end flange, feed port, discharge port, observation window below the feed port and middle hanging bearing, spiral blade welded on the center pipe, the end bearing assembly contains self-adjustment Shaft sealing equipment, splined bushings, and lifting eye for each pipe section. Spiral blade types are small in overall size, compact in size, and spare parts are less in number. Maintenance is easy to install.<\/p>\n
1. The structure is relatively simple and the cost is low.
2. Reliable work, easy maintenance and management.
3. Compact size, small cross-section size, small footprint. It is easy to get in and out of hatches and carriages during unloading operations at the port.
4. Sealed delivery can be achieved, which is conducive to the delivery of materials that are easy to fly, hot and odor, can reduce environmental pollution, and improve the working conditions of port workers.
5. Easy to load and unload. The horizontal screw conveyor can be loaded and unloaded at any point on its conveying line; the vertical screw conveyor can be equipped with a relative screw type picking device and can have excellent reclaiming performance; the screw shaft directly contacting the material pile has automatic retrieving. The capacity can be used as a reclaimer for other types of unloading machinery at ports.
6. The reverse conveying can also enable a conveyor to convey material in 2 directions at the same time, namely to the center or away from the center.
7. The unit consumes more energy.
8. The materials are easily crushed and worn in the process of transportation, and the spiral blades and troughs are also worn more seriously.<\/p>\n\n\n
\n Model number<\/td>\n LSY140<\/td>\n LSY160<\/td>\n LSY200<\/td>\n LSY250<\/td>\n LSY300<\/td>\n LSY400<\/td>\n<\/tr>\n \n Screw diameter(mm)<\/td>\n 140<\/td>\n 163<\/td>\n 187<\/td>\n 238<\/td>\n 290<\/td>\n 365<\/td>\n<\/tr>\n \n Rotating speed(r\/min)<\/td>\n 300<\/td>\n 300<\/td>\n 260<\/td>\n 200<\/td>\n 175\/300<\/td>\n 175<\/td>\n<\/tr>\n \n Outer diameter(mm)<\/td>\n 168<\/td>\n 194<\/td>\n 219<\/td>\n 273<\/td>\n 325<\/td>\n 402<\/td>\n<\/tr>\n \n Max length(m)<\/td>\n 11<\/td>\n 12<\/td>\n 13<\/td>\n 16<\/td>\n 18<\/td>\n 18<\/td>\n<\/tr>\n \n Incline degree(\u03b1\u00b0)<\/td>\n 0\u00b0~60\u00b0<\/td>\n 0\u00b0~60\u00b0<\/td>\n 0\u00b0~60\u00b0<\/td>\n 0\u00b0~60\u00b0<\/td>\n 0\u00b0~55\u00b0<\/td>\n 0\u00b0~55\u00b0<\/td>\n<\/tr>\n \n Conveying capacity(t\/h)<\/td>\n 17-9<\/td>\n 30-20<\/td>\n 50-32<\/td>\n 70-53<\/td>\n 82-60\/120-85<\/td>\n 140-110<\/td>\n<\/tr>\n \n Motor<\/td>\n Model<\/td>\n L\u2264-7<\/td>\n Y132S-4<\/td>\n Y132S-4<\/td>\n Y132M-4<\/td>\n Y160L-6<\/td>\n Y180M-4<\/td>\n Y180M-4<\/td>\n<\/tr>\n \n \u00a0<\/td>\n Power(kw)<\/td>\n \u00a0<\/td>\n 5.5<\/td>\n 5.5<\/td>\n 7.5<\/td>\n 11<\/td>\n 18.5<\/td>\n 18.5<\/td>\n<\/tr>\n \n \u00a0<\/td>\n Model<\/td>\n L>7<\/td>\n Y132S-4<\/td>\n Y132M-4<\/td>\n Y160M-4<\/td>\n Y180L-6<\/td>\n Y180L-4<\/td>\n Y180L-4<\/td>\n<\/tr>\n \n \u00a0<\/td>\n Power(kw)<\/td>\n \u00a0<\/td>\n 5.5<\/td>\n 7.5<\/td>\n 11<\/td>\n 15<\/td>\n 22<\/td>\n 22<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n Hoe bereken je de stijfheid, centreerkracht, slijtage en vermoeiingsbreuk van spieverbindingen?<\/h2>\n
![\"splineshaft\"](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/T_splineshaft_4.webp\")
<\/p>\nInvolute splines<\/h2>\n
Involute splines worden vaak gebruikt in versnellingsbakken. Deze splines brengen een hoog koppel over en verdelen de belasting beter over meerdere tanden over de gehele omtrek van de koppeling. Het involute profiel en de spoedafwijkingen zijn gerelateerd aan de afstand tussen de spline-tanden en de spiebanen. Voor koppelingstoepassingen is het gebruikelijk om splines te gebruiken waarbij 25 tot 50 procent van de spline-tanden in contact staat. Deze lastverdeling is gelijkmatiger dan die van conventionele koppelingen met \u00e9\u00e9n spie.
To determine the optimal tooth engagement for an involved spline coupling, Xiangzhen Xue and colleagues used a computer model to simulate the stress applied to the splines. The results from this study showed that a “permissible” Ruiz parameter should be used in coupling. By predicting the amount of wear and tear on a crowned spline, the researchers could accurately predict how much damage the components will sustain during the coupling process.
Er zijn verschillende manieren om de optimale drukhoek voor een evolvente vertanding te bepalen. Evolvente vertanding wordt doorgaans gemeten met een drukhoek van 30 graden. Net als tandwielen worden evolvente vertanding meestal getest door middel van een meting over pinnen. Hierbij worden draden van een specifieke dikte tussen de tandwieltanden gestoken en wordt de afstand ertussen gemeten. Deze methode kan uitwijzen of het tandwiel het juiste tandprofiel heeft.
Het splinesysteem in Figuur 1 illustreert een trillingsmodel. Deze simulatie laat de gebruiker zien hoe involute splines worden gebruikt bij koppelingen. Het trillingsmodel toont 4 geconcentreerde massablokken die de aandrijfmotor, de interne spline en de belasting vertegenwoordigen. Het is belangrijk op te merken dat de vertekeningsfunctie de krachten weergeeft die op deze 3 componenten inwerken.![\"splineshaft\"](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/C_splineshaft_4.webp\")
<\/p>\nStijfheid van de koppeling<\/h2>\n
Het analytische model voor splinekoppelingen wordt in het tweede deel afgeleid. In het derde deel wordt het berekeningsproces in detail uitgelegd. Vervolgens valideren we dit model aan de hand van de eindige-elementenmethode (FEM). Ten slotte bespreken we de invloed van stijfheidsnonlineariteit op de rotordynamica. We bespreken ook de voor- en nadelen van elke methode. We presenteren een eenvoudige maar effectieve methode voor het schatten van de laterale stijfheid van splinekoppelingen.
De numerieke berekening van de splinekoppeling is gebaseerd op het semi-analytische spline-lastverdelingsmodel. Deze methode vereist verfijnde contactroosters en het bijwerken van de compliantiematrix bij elke iteratie. Hierdoor neemt de rekentijd aanzienlijk in beslag. Bovendien is deze methode moeilijk toe te passen op de dynamische analyse van een rotor. Deze methode kent zijn eigen beperkingen en mag alleen worden gebruikt wanneer de splinekoppeling volledig is onderzocht.
De vertandingskracht is de kracht die wordt gegenereerd door een verkeerd uitgelijnde splinekoppeling. Deze kracht is gerelateerd aan de dikte van de spline en het overbrengingskoppel van de rotor. De vertandingskracht is ook gerelateerd aan de dynamische trillingsverplaatsing. De resultaten van de analyse van de vertandingskracht worden weergegeven in figuren 7, 8 en 9.
De analyse in dit artikel onderzoekt de stijfheid van splinekoppelingen met een verkeerd uitgelijnde spline. Hoewel de resultaten van eerdere studies accuraat waren, bleven er enkele problemen bestaan. Zo kan de verkeerde uitlijning van de spline bijvoorbeeld contactschade veroorzaken. Dit artikel heeft als doel de problemen die gepaard gaan met verkeerd uitgelijnde splinekoppelingen te onderzoeken en een analytische methode voor te stellen om de contactdruk in een splineverbinding te schatten. We vergelijken onze resultaten tevens met die verkregen met behulp van puur numerieke methoden.<\/p>\nVerkeerde uitlijning<\/h2>\n
Bij deze nieuwe methode kan de stijfheid langs de spieverbinding worden ge\u00efntegreerd om een \u200b\u200bglobale stijfheid te verkrijgen die toepasbaar is voor torsietrillingsanalyse. De stijfheid van lagers kan ook worden berekend bij bepaalde uitlijningsafwijkingen, waardoor een nauwkeurige schatting van de lagerafmetingen mogelijk is. Het is raadzaam om de stijfheid van lagers te allen tijde te controleren om er zeker van te zijn dat ze de juiste afmetingen en uitlijning hebben.
Een verkeerde uitlijning in een spieverbinding kan leiden tot slijtage of zelfs tot defecten. Dit wordt veroorzaakt door een onjuist uitgelijnd steekprofiel. Dit probleem wordt vaak over het hoofd gezien, omdat de tanden over het gehele involute profiel contact maken. Hierdoor wordt de belasting niet gelijkmatig verdeeld langs de contactlijn. Het is daarom belangrijk om rekening te houden met het effect van een verkeerde uitlijning op de contactkracht op de tanden van de spieverbinding.
Het middelpunt van de mannelijke spline in Figuur 2 is gesuperponeerd op de vrouwelijke spline. De uitlijningsafstanden zijn ook identiek. Daardoor zullen de krachtcurven van de vertanding veranderen afhankelijk van de dynamische trillingsverplaatsing. Het is noodzakelijk om de parameters van een splinekoppeling te kennen voordat deze wordt ge\u00efmplementeerd. In dit artikel wordt het model voor verkeerde uitlijning voor splinekoppelingen en de bijbehorende parameters gepresenteerd.
Met behulp van een zelfgemaakte testopstelling voor splinekoppelingen worden de effecten van uitlijningsfouten op een splinekoppeling onderzocht. In tegenstelling tot een typische splinekoppeling veroorzaakt een uitlijningsfout bij een splinekoppeling wrijvingsslijtage op een specifieke positie op het tandoppervlak. Dit is een belangrijke oorzaak van defecten bij dit type koppelingen.![\"splineshaft\"](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/B_splineshaft_4.webp\")
<\/p>\nSlijtage en vermoeidheidsbreuk<\/h2>\n
During fatigue and wear, mechanical sliding takes place between the external and internal splines and results in catastrophic failure. The lack of literature on the wear and fatigue of spline couplings in aero-engines may be due to the lack of data on the coupling’s application. Wear and fatigue failure in splines depends on a number of factors, including the material pair, geometry, and lubrication conditions.
De analyse van splinekoppelingen laat zien dat overdimensionering veel voorkomt en leidt tot verschillende vormen van schade aan het systeem. Enkele van de belangrijkste schades zijn slijtage, wrijving, corrosie en tandvermoeidheid. Ook zijn er geluidsproblemen waargenomen in industri\u00eble omgevingen. Het is echter moeilijk om het contactgedrag van splinekoppelingen te evalueren, en numerieke simulaties worden vaak belemmerd door het gebruik van specifieke codes en de randelementenmethode.
Het bezwijken van een spievertandingskoppeling werd veroorzaakt door vermoeiing, waarbij de breuk begon bij de radius van de onderste hoek van de spiebaan. De spiebaan en de spiebanen waren overbelast tot voorbij hun vloeigrens, en er werd aanzienlijke vervorming waargenomen in de tanden van de spievertanding. Een breukring van niet-standaard gelegeerd staal vertoonde een scherpe hoekradius, wat een aanzienlijke spanningsconcentratie veroorzaakte.
Er werden verschillende componenten onderzocht om hun levensduur te bepalen. Deze componenten omvatten de spiebaan, de afdichtingsbout en de grafietring. Elk van deze componenten heeft zijn eigen set ontwerpparameters. Er zijn echter overeenkomsten in de verdeling van deze componenten. Slijtage en vermoeiingsbreuk van spiebanenkoppelingen kunnen worden toegeschreven aan een combinatie van deze drie factoren. Een faalmodus wordt vaak gedefinieerd als een niet-lineaire verdeling van spanningen en vervormingen.<\/p>\n![\"China](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/spline_shaft_l1.webp\")
![\"China](\"https:\/\/img.hzpt.com\/img\/spline_shaft\/spline_shaft_l2.webp\")
<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"