China Professional Orbit Motor Bmrs 36 Hydraulic Motors Concrete Pump Truck near me shop

Опис продукту

Orbit Motor BMRS 36 Hydraulic Motors  Concrete Pump Truck 

 

BMRS series motor are small volume, economical type, which is designed with shaft
distribution flow, which adapt the Gerotor gear set design and provide compact volume,
high power and low weigth.

BMR Hydraulic Orbit Motor

Main Specification 
Technical data for BMR with 25 and 1 in and 1 in splined and 28.56 tapered shaft 

Type		BMR BMRS 36	BMR BMRS 50	BMR BMRS 80	BMR BMRS 100	BMR BMRS 125	BMR BMRS 160	BMR BMRS 200	BMR BMRS 250	BMR BMRS 315	BMR BMRS 375
Geometric displacement (cm3 /rev.)		36	51.7	81.5	102	127.2	157.2	194.5	253.3	317.5	381.4
Max. speed (rpm)	cont.	1250	960	750	600	475	378	310	240	190	155
	int.	1520	1150	940	750	600	475	385	300	240	190
Max. torque (N•m)	cont.	72	100	195	240	300	380	450	540	550	580
	int.	83	126	220	280	340	430	500	610	690	690
	peak	105	165	270	320	370	460	560	710	840	830
Max. output (kW)	cont	8.5	9.5	12.5	13.0	12.5	12.5	11.0	10.0	9.0	7.5
	int.	9.8	11.2	15.0	15.0	14.5	14.0	13.0	12.0	10.0	9.0
Max. pressure  drop (MPa)	cont.	14.0	14	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	13.5	11.5
	int.	16.5	17.5	20	20	20	20	20	20	17.5	15
	peak	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	31	17.5
Max. flow (L/min)	cont.	45	50	60	60	60	60	60	60	60	60
	int.	55	60	75	75	75	75	75	75	75	75
Weight (kg)		6.5	6.7	6.9	7	7.3	7.6	8.0	8.5	9.0	9.5

* Continuous pressure:Max.value of operating motor continuously. 
* Intermittent pressure:Max.value of operating motor in 6 seconds per minute . 
* CZPT pressure:Max.value of operating motor in 0.6 second per minute.

 

Technical data for BMR with 31.75 and 32 shaft

Type		BMR BMRS 36	BMR BMRS 50	BMR BMRS 80	BMR BMRS 100	BMR BMRS 125	BMR BMRS 160	BMR BMRS 200	BMR BMRS 250	BMR BMRS 315	BMR BMRS 375
Geometric displacement (cm3 /rev.)		36	51.7	81.5	102	127.2	157.2	194.5	253.3	317.5	381.4
Max. speed (rpm)	cont.	1250	960	750	600	475	378	310	240	190	155
	int.	1520	1150	940	750	600	475	385	300	240	190
Max. torque (N•m)	cont.	72	100	195	240	300	380	450	540	550	580
	int.	83	126	220	280	340	430	500	610	690	690
	peak	105	165	270	320	370	460	560	710	840	830
Max. output (kW)	cont.	8.5	9.5	12.5	13.0	12.5	12.5	11.0	10.0	9.0	7.5
	int.	9.8	11.2	15.0	15.0	14.5	14.0	13.0	12.0	10.0	9.0
Max. pressure  drop (MPa)	cont.	14.0	14	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	17.5	13.5	11.5
	int.	16.5	17.5	20	20	20	20	20	20	17.5	15
	peak	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	22.5	21	17.5
Max. flow (L/min)	cont.	45	50	60	60	60	60	60	60	60	60
	int.	55	60	75	75	75	75	75	75	75	75
Weight (kg)		6.5	6.7	6.9	7	7.3	7.6	8.0	8.5	9.0	9.5

* Continuous pressure:Max.value of operating motor continuously. 
* Intermittent pressure:Max.value of operating motor in 6 seconds per minute . 
* CZPT pressure:Max.value of operating motor in 0.6 second per minute.

   

 

 

 

1.1  Output steering  

1.2  The correct use of the motor will directly affect the working life. Therefore, the following basic requirements must be met.

1.2.1  System requirements

• The system should be equipped with a corresponding oil filter to ensure the cleanliness of the system oil.
• The hydraulic circuit must be equipped with a cooling system to prevent excessive oil temperature.
• Pressure gauges and thermometers must be installed in the oil inlet lines.
• A pressure gauge should be installed in the hydraulic circuit of the hydraulic pump.

1.2.2  System hydraulic oil requirements

      According to the different ambient temperature and usage, the oil used should have good viscosity-temperature performance, good defoaming properties, anti-oxidation, anti-rust, high flash point, etc. During the operation of the motor, its viscosity is between (25-70)*10-6m2/s, and the water, alkali and mechanical impurities in the oil must not exceed the allowable value.

• It is recommended to use YB-N46, YB-N68 anti-wear hydraulic oil.
• The filtration accuracy of the system is better than 20μm.,
• Normal working oil temperature is 25-55ºC, short-term working oil temperature is not higher than 65ºC.

2. Motor installation

Before installation, check whether the motor is damaged. The motor oil stored for a long time needs to be drained and rinsed to prevent the internal moving parts from sticking.
The motor mounting bracket must have sufficient rigidity to prevent shock and vibration during rotation.
The mounting bolts must be tightened evenly.
Connection method of drain pipe:
The BMR motor has 2 built-in check valves, and the leaked oil can return to the oil return pipe through the check valve

A) When the oil return pressure is ≤1Mpa, there is no need to connect the drain pipe;
B) When the oil return pressure is greater than 1Mpa, the drain pipe must be connected. (Drain pipe location diagram)

• The motor is unstable when running at low speed, and can be eliminated by applying back pressure, the back pressure value is not less than 0.2Mpa.
• This type of motor can not be operated under the pump working conditions, nor can it be used as a pump.
• The installation surface should be flat.
• The installation should determine the connection flange, the stop, and the output connection shaft size is accurate.
• Ensure that the output shaft and the device connected to the transmission have good concentricity. When the output shaft is installed, it is necessary to prevent the axial thrust of the output shaft and the interlocking device.
  (The cycloidal motor BMR bears a small radial force.),
• During the installation process, the smoothness and parallelism of the connecting plate part of the oil inlet and outlet are protected to prevent the oil sealing effect caused by the bumps from being bad, resulting in oil leakage.
• The screws and the rear cover of the rear of the motor must not be hit during installation.
  If you want to tap, please tap the mounting flange.
• The motor cannot be installed forcefully or twisted.,
• Do not remove the plastic plugs above the pipelines and oil pipes before they are installed.

 

 

Company Information:

 

Elephant Fluid Power has been engaged in the hydraulic business since the beginning of the 20th century. It has a history of nearly 20 years and has always been upholding the principles of “quality first”, “credit first” and “zero complaint”, and has become a new leader in the hydraulics industry. CZPT Fluid Power insists on good products, good service, and has been providing customers with better, more comprehensive hydraulic products, and constantly.

 

 

 

If you are interested in our products, please contact me, I will provide the best price support and quality service.
I believe we will establish a good and long-term cooperation.

 

Жорсткість та крутильні коливання шліцьових з'єднань

У цій статті ми описуємо деякі основні характеристики шліцьового зчеплення та досліджуємо його крутильні коливальні властивості. Ми також досліджуємо вплив неспіввісності шліців на зчеплення ротор-шліц. Ці результати допоможуть у розробці вдосконалених систем шліцьового зчеплення для різних застосувань. Результати представлені в таблиці 1.

Жорсткість шліцьового з'єднання

Жорсткість шліцьового зчеплення залежить від сили зачеплення між шліцями в системі роторно-шліцьового зчеплення та статичного коливального зміщення. Сила зачеплення залежить від параметрів зчеплення, таких як передавальний крутний момент та товщина шліца. Вона нелінійно зростає зі збільшенням товщини шліца.
Спрощена модель шліцьового зчеплення може бути використана для оцінки розподілу навантаження на шліци під впливом вібрації та перехідних навантажень. Шліцьова втулка осі зміщується в напрямку z, а до зовнішньої поверхні втулки прикладається момент опору T. Ця проста модель може задовольнити широкий спектр інженерних вимог, але може мати складні умови навантаження. Її асиметричний зазор може впливати на її поведінку в зачепленні та схеми розподілу напружень.
The results of the simulations show that the maximum vibration acceleration in both Figures 10 and 22 was 3.03 g/s. This results indicate that a misalignment in the circumferential direction increases the instantaneous impact. Asymmetry in the coupling geometry is also found in the meshing. The right-side spline’s teeth mesh tightly while those on the left side are misaligned.
Враховуючи геометрію сплайн-зчеплення, для розрахунку жорсткості використовується напіваналітична модель. Ця модель є спрощеною формою класичної моделі сплайн-зчеплення, з підматрицями, що визначають форму та жорсткість з'єднання. Оскільки розрахунковий зазор є відомим значенням, жорсткість системи сплайн-зчеплення можна проаналізувати за допомогою тієї ж формули.
Результати моделювання також показують, що систему шліцьового зчеплення можна моделювати за допомогою MASTA, високорівневого комерційного інструменту CAE для аналізу передачі. У цьому випадку шліцеві сегменти моделювалися як серія шліцьових сегментів зі змінною жорсткістю, яка розраховувалася на основі початкового зазору між зубцями шліца. Потім шліцеві сегменти моделювалися як серія шліців зі зростаючою жорсткістю, враховуючи різні варіації виробництва. Отриманий аналіз геометрії шліцьового зчеплення порівнюється з результатами методу скінченних елементів.
Незважаючи на високу жорсткість системи шліцьового зчеплення, стан контактних поверхонь часто змінюється. Крім того, шліцьове зчеплення впливає на поперечну вібрацію та деформацію ротора. Однак, нелінійність жорсткості недостатньо вивчена в шліцьових роторах через відсутність повноцінної аналітичної моделі.

Характеристики шліцьового з'єднання

Вивчення шліцьових з'єднань включає низку конструктивних факторів. До них належать вага, матеріали та вимоги до експлуатаційних характеристик. Вага особливо важлива в галузі аеронавтики. Вага часто є проблемою для інженерів-конструкторів, оскільки матеріали мають різну розмірну стабільність, вагу та довговічність. Крім того, обмеження простору та інші конфігураційні обмеження можуть вимагати використання шліцьових з'єднань у певних застосуваннях.
Основними параметрами, які слід враховувати для будь-якої конструкції шліцьового з'єднання, є максимальне головне напруження, коефіцієнт нерівномірного розподілу та максимальне напруження на опорі зуба. Величина кожного з цих параметрів повинна бути меншою або дорівнювати зовнішньому діаметру шліца, щоб забезпечити стійкість. Зовнішній діаметр шліца повинен бути щонайменше на 4 дюйми більшим за внутрішній діаметр шліца.
Після перевірки фізичного проекту створюється база знань про сплайн-зв'язок. Ця модель попередньо запрограмована та зберігає сигнали параметрів проекту, включаючи обмеження продуктивності та виробництва. Потім вона порівнює значення параметрів із сигналами правил проектування та будує геометричне представлення сплайн-зв'язку. Візуальна модель створюється з вхідних сигналів, якою можна маніпулювати, змінюючи різні параметри та специфікації.
The stiffness of a spline joint is another important parameter for determining the spline-coupling stiffness. The stiffness distribution of the spline joint affects the rotor’s lateral vibration and deformation. A finite element method is a useful technique for obtaining lateral stiffness of spline joints. This method involves many mesh refinements and requires a high computational cost.
Діаметр шліцьового з'єднання має бути достатньо великим для передачі крутного моменту. Шліц більшого діаметра може мати більшу здатність передавати крутний момент, оскільки має меншу довжину кола. Однак, більший діаметр шліца тонший за вал, і останній може бути більш придатним, якщо крутний момент розподіляється на більшу кількість зубів.
Spline-couplings are classified according to their tooth profile along the axial and radial directions. The radial and axial tooth profiles affect the component’s behavior and wear damage. Splines with a crowned tooth profile are prone to angular misalignment. Typically, these spline-couplings are oversized to ensure durability and safety.

Жорсткість шліцьового зчеплення при аналізі крутильних коливань

У цій статті представлено загальні основи для дослідження крутильних коливань, спричинених жорсткістю шліцьових з'єднань в авіаційних двигунах. Вони базуються на попередньому дослідженні шліцьових з'єднань. Вони характеризуються такими 3 факторами: жорсткістю на згин, загальною гнучкістю та тангенціальною жорсткістю. Першим критерієм є еквівалентний діаметр зовнішніх та внутрішніх шліців. Як жорсткість шліцьового з'єднання, так і зміщення шліців оцінюються за допомогою похідної від загальної гнучкості.
Жорсткість шліцьового з'єднання може змінюватися залежно від розподілу навантаження вздовж шліца. Змінні, що впливають на жорсткість шліцьових з'єднань, включають рівень крутного моменту, похибки індексації зубців та перекіс. Для дослідження впливу цих змінних розроблено аналітичну формулу. Метод застосовний для різних видів шліцьових з'єднань, таких як шліци з кількома компонентами.
Незважаючи на складність розрахунку жорсткості шліцьового з'єднання, можливо змоделювати контакт між зубцями вала та маточиною за допомогою аналітичного підходу. Цей підхід допомагає визначити ключові величини роботи з'єднання, такі як пікові тиски контакту, моменти реакції та кутовий момент. Цей підхід дозволяє отримувати точні результати для шліцьових з'єднань і підходить як для аналізу крутильних коливань, так і для аналізу структурних коливань.
У динамічних моделях жорсткість шліцьового з'єднання зазвичай вважається жорсткою. Однак у високоточних моделях трансмісії необхідно враховувати різні динамічні явища, пов'язані зі шліцьовими з'єднаннями. Для досягнення цієї мети пропонується загальне аналітичне формулювання жорсткості на основі напіваналітичної моделі розподілу шліцьового навантаження. Отримана матриця жорсткості містить значення радіальної та нахилювальної жорсткості, а також жорсткості на кручення. Аналіз додатково спрощується за допомогою методу поблочного обернення.
Перед вибором муфти важливо враховувати крутильні коливання системи передачі енергії. Точний аналіз крутильних коливань має вирішальне значення для безпеки муфти. У цій статті також розглядаються тематичні дослідження зносу шліцьових валів та руйнувань, спричинених крученням. Обговорення завершиться розробкою надійного та ефективного методу моделювання цих проблем у реальних сценаріях.

Вплив перекосу шліців на зчеплення ротора та шліців

У цьому дослідженні досліджується вплив неспіввісності шліців у роторно-шліцовому зчепленні. Проаналізовано межу стійкості та механізм нестабільності ротора. Ми виявили, що сила зачеплення неспіввісного шліцьового зчеплення нелінійно зростає з товщиною шліца. Результати показують, що неспіввісність відповідає за нестабільність системи роторно-шліцьового зчеплення.
Для досягнення натягу та нульового люфту вводиться навмисне зміщення шліців. Це призводить до нерівномірного розподілу навантаження між зубцями шліців. Подальше зміщення шліців на 50 мкм може призвести до руйнування зчеплення ротор-шліц. За цієї умови максимальне напруження розтягу в корені змістилося ліворуч.
Позитивне зміщення шліців збільшує зміщення зачеплення шестерень. І навпаки, негативне зміщення шліців не має жодного ефекту. Правобічне зміщення шліців протилежне гвинтовому зміщенню. Площа високого контакту зміщується з центру вліво. В обох випадках зачеплення шестерень зміщується через прогин та нахил шестерні під навантаженням.
Ця зміна поверхні зуба вимірюється як зміна зазору в поперечній площині. Значення радіального та осьового зазорів однакові, тоді як різниця між ними менша. Окрім сили тертя, осьовий зазор шліців однаковий, що збільшує зміщення зачеплення зубчастих коліс. Отже, ту саму процедуру можна використовувати для визначення сили тертя зчеплення ротор-шліц.
Несуміщення зубчастих коліс впливає на характеристики шліцьового зчеплення з ротором. Це несуміщення змінює розподіл зубчастого зчеплення та змінює контактні та згинальні напруження. Тому важливо розуміти вплив несуміщення в шліцьових з'єднаннях. Використовуючи спрощену систему косозубої зубчастої пари, Хонг та ін. дослідили розподіл навантаження вздовж поверхні контакту зубців шліців. Це несуміщення призвело до зміни схеми контакту бічних поверхонь. Несуміщені зубці демонстрували прогин під навантаженням і створювали кидаючий момент на шестерні.
Вплив перекосу шліців у шліцьових з'єднаннях ротора мінімізується завдяки використанню механізму, що зменшує люфт. Механізм складається з шліцьових з'єднаних між собою зовнішніх та внутрішніх елементів. Один елемент утворений двома співвісно вирівняними шліцьовими сегментами з торцевими поверхнями, сформованими для ковзання. З'єднувальний пристрій прикладає осьові навантаження до цих сегментів, змушуючи їх обертатися один відносно одного.