China high quality 15kw High Effciency Permanent Magnet CZPT wholesaler

Deskripsi Produk

Specifications
 
We offer various kinds of permanent magnetic generator from 0.3KW-1500KW(vertical and horizontal), please contact us for more detail informations.

Features of permanent magnet generator
*Low start up speed, Gearless, low RPM generator
*High standard components for use in hard and extreme
Environments for wind turbine
*High efficiency low mechanical resistance energy loss
*Design for reliable long operational lifetime

Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
12 kw	400V	250rpm	24	50Hz	460Nm	16.9A	93.8%	260kg
24 kw	400V	500rpm	12	50Hz	460Nm	34A	93.8%	260kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
15 kw	400V	214rpm	28	50Hz	670Nm	21A	93.8%	320kg
30 kw	400V	428rpm	14	50Hz	670Nm	42A	93.8%	320kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
20 kw	400V	187.5rpm	32	50Hz	1571Nm	29A	93.8%	420kg
40 kw	400V	375rpm	16	50Hz	1571Nm	58A	93.8%	420kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
30 kw	400V	187.5rpm	32	50Hz	1530Nm	43A	93.8%	720kg
60 kw	400V	375rpm	16	50Hz	1530Nm	86A	93.8%	720kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
35 kw	400V	125rpm	48	50Hz	2700Nm	51A	93.8%	1260kg
70 kw	400V	250rpm	24	50Hz	2700Nm	102A	93.8%	1260kg
105 kw	400V	375rpm	16	50Hz	2700Nm	153A	93.8%	1260kg
140 kw	400V	500rpm	12	50Hz	2700Nm	204A	93.8%	1260kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
80 kw	400V	125rpm	48	50Hz	6120Nm	116A	93.8%	1680kg
160 kw	400V	250rpm	24	50Hz	6120Nm	232A	93.8%	1680kg
200 kw	400V	375rpm	16	50Hz	6120Nm	288A	93.8%	1680kg
320 kw	400V	500rpm	12	50Hz	6120Nm	461A	93.8%	1680kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
100 kw	400V	125rpm	48	50Hz	7650Nm	144A	93.8%	2800kg
200 kw	400V	250rpm	24	50Hz	7650Nm	288A	93.8%	2800kg
300 kw	400V	375rpm	16	50Hz	7650Nm	432A	93.8%	2800kg
400 kw	400V	500rpm	12	50Hz	7650Nm	576A	93.8%	2800kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
150 kw	400V	125rpm	48	50Hz	11500Nm	216A	93.8%	3900kg
300 kw	400V	250rpm	24	50Hz	11500Nm	432A	93.8%	3900kg
450 kw	400V	375rpm	16	50Hz	11500Nm	648A	93.8%	3900kg
600 kw	400V	500rpm	12	50Hz	11500Nm	864A	93.8%	3900kg
Power	AC voltage	speed	poles	frequency	Rated torque	current	efficiency	weight
200 kw	400V	125rpm	42	50Hz	15300Nm	288A	93.8%	5200kg
600 kw	400V	375rpm	14	50Hz	15300Nm	864A	93.8%	5200kg

 

1:High efficient generators. Optimization design. The structure is compact, no carbon brushes, do not need excitation,no spark, no need to change carbon brushes. Protection class: IP44,avoid water, mud, dusty getting into the motor, long life, especially suitable for carriage.
2:No field winding,The rotor is high intensity, which makes the motor get higher speed.
3:No excitation control-box,simplified structure,higher reliability.
4:Small size, light weight, high energy density, fitness for particular occasions.
5:Running efficiently throughout the entire speed range, saving energy.
6:Using embedded rare-earth magnetic steel, especially suitable for turbulence, impact, repeat start, forward and backward running.
7:The motor adopts wind cooling or water cooling, low temperature, adopts high speed oil-contain bearings, maintenance-free, high reliability, long life.
8:You can change the motor voltage, speed, power and other parameters, the out size of the motor can also be changed. You can use splined shaft, dual shaft, flange and other output styles.

Kekakuan dan Getaran Torsional pada Sambungan Spline

Dalam makalah ini, kami menjelaskan beberapa karakteristik dasar dari kopling spline dan meneliti perilaku getaran torsinya. Kami juga mengeksplorasi pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline. Hasil ini akan membantu dalam perancangan sistem kopling spline yang lebih baik untuk berbagai aplikasi. Hasilnya disajikan dalam Tabel 1.

Kekakuan sambungan spline

Kekakuan kopling spline merupakan fungsi dari gaya gesekan antar spline dalam sistem kopling rotor-spline dan perpindahan getaran statis. Gaya gesekan bergantung pada parameter kopling seperti torsi transmisi dan ketebalan spline. Gaya ini meningkat secara nonlinier seiring dengan ketebalan spline.
Model kopling spline yang disederhanakan dapat digunakan untuk mengevaluasi distribusi beban spline di bawah getaran dan beban transien. Selongsong spline poros digeser ke arah z dan momen resistansi T diterapkan pada permukaan luar selongsong. Model sederhana ini dapat memenuhi berbagai persyaratan teknik tetapi mungkin mengalami masalah pada kondisi pembebanan yang kompleks. Jarak bebas asimetrisnya dapat memengaruhi perilaku pengikatan dan pola distribusi tegangan.
The results of the simulations show that the maximum vibration acceleration in both Figures 10 and 22 was 3.03 g/s. This results indicate that a misalignment in the circumferential direction increases the instantaneous impact. Asymmetry in the coupling geometry is also found in the meshing. The right-side spline’s teeth mesh tightly while those on the left side are misaligned.
Dengan mempertimbangkan geometri sambungan spline, model semi-analitik digunakan untuk menghitung kekakuan. Model ini merupakan bentuk sederhana dari model sambungan spline klasik, dengan submatriks yang mendefinisikan bentuk dan kekakuan sambungan. Karena jarak bebas desain merupakan nilai yang diketahui, kekakuan sistem sambungan spline dapat dianalisis menggunakan rumus yang sama.
Hasil simulasi juga menunjukkan bahwa sistem kopling spline dapat dimodelkan menggunakan MASTA, perangkat lunak CAE komersial tingkat tinggi untuk analisis transmisi. Dalam hal ini, segmen spline dimodelkan sebagai serangkaian segmen spline dengan kekakuan variabel, yang dihitung berdasarkan celah awal antara gigi spline. Kemudian, segmen spline dimodelkan sebagai serangkaian spline dengan kekakuan yang meningkat, dengan mempertimbangkan berbagai variasi manufaktur. Analisis geometri kopling spline yang dihasilkan dibandingkan dengan hasil pendekatan elemen hingga.
Meskipun sistem kopling spline memiliki kekakuan yang tinggi, status kontak permukaan kontak sering berubah. Selain itu, kopling spline memengaruhi getaran lateral dan deformasi rotor. Namun, nonlinieritas kekakuan belum dipelajari dengan baik pada rotor spline karena kurangnya model analitis yang lengkap.

Karakteristik kopling spline

Studi tentang sambungan spline melibatkan sejumlah faktor desain. Faktor-faktor ini meliputi berat, material, dan persyaratan kinerja. Berat sangat penting di bidang aeronautika. Berat seringkali menjadi masalah bagi para insinyur desain karena material memiliki stabilitas dimensi, berat, dan daya tahan yang bervariasi. Selain itu, kendala ruang dan batasan konfigurasi lainnya mungkin memerlukan penggunaan sambungan spline dalam aplikasi tertentu.
Parameter utama yang perlu dipertimbangkan untuk setiap desain sambungan spline adalah tegangan utama maksimum, faktor distribusi yang tidak merata, dan tegangan penahan gigi maksimum. Besarnya masing-masing parameter ini harus lebih kecil dari atau sama dengan diameter luar spline, agar memberikan stabilitas. Diameter luar spline harus setidaknya 4 inci lebih besar dari diameter dalam spline.
Setelah desain fisik divalidasi, basis pengetahuan kopling spline dibuat. Model ini telah diprogram sebelumnya dan menyimpan sinyal parameter desain, termasuk batasan kinerja dan manufaktur. Kemudian, model ini membandingkan nilai parameter dengan sinyal aturan desain, dan membangun representasi geometris dari kopling spline. Model visual dibuat dari sinyal input, dan dapat dimanipulasi dengan mengubah berbagai parameter dan spesifikasi.
The stiffness of a spline joint is another important parameter for determining the spline-coupling stiffness. The stiffness distribution of the spline joint affects the rotor’s lateral vibration and deformation. A finite element method is a useful technique for obtaining lateral stiffness of spline joints. This method involves many mesh refinements and requires a high computational cost.
Diameter sambungan spline harus cukup besar untuk mentransmisikan torsi. Spline dengan diameter yang lebih besar mungkin memiliki kapasitas transmisi torsi yang lebih besar karena memiliki keliling yang lebih kecil. Namun, diameter spline yang lebih besar lebih tipis daripada poros, dan poros mungkin lebih cocok jika torsi tersebar di lebih banyak gigi.
Spline-couplings are classified according to their tooth profile along the axial and radial directions. The radial and axial tooth profiles affect the component’s behavior and wear damage. Splines with a crowned tooth profile are prone to angular misalignment. Typically, these spline-couplings are oversized to ensure durability and safety.

Kekakuan kopling spline dalam analisis getaran torsi

Artikel ini menyajikan kerangka kerja umum untuk studi getaran torsi yang disebabkan oleh kekakuan sambungan spline pada mesin pesawat terbang. Kerangka kerja ini didasarkan pada studi sebelumnya tentang sambungan spline. Kerangka kerja ini dicirikan oleh 3 faktor berikut: kekakuan lentur, fleksibilitas total, dan kekakuan tangensial. Kriteria pertama adalah diameter ekivalen spline eksternal dan internal. Baik kekakuan sambungan spline maupun perpindahan spline dievaluasi dengan menggunakan turunan dari fleksibilitas total.
Kekakuan sambungan spline dapat bervariasi berdasarkan distribusi beban di sepanjang spline. Variabel yang memengaruhi kekakuan sambungan spline meliputi tingkat torsi, kesalahan pengindeksan gigi, dan ketidaksejajaran. Untuk mengeksplorasi pengaruh variabel-variabel ini, dikembangkan sebuah rumus analitis. Metode ini dapat diterapkan untuk berbagai jenis sambungan spline, seperti spline dengan banyak komponen.
Meskipun perhitungan kekakuan kopling spline cukup sulit, pemodelan kontak antara gigi poros dan hub dapat dilakukan menggunakan pendekatan analitis. Pendekatan ini membantu dalam menentukan besaran-besaran kunci operasi kopling seperti tekanan puncak kontak, momen reaksi, dan momentum sudut. Pendekatan ini memungkinkan hasil yang akurat untuk kopling spline dan cocok untuk analisis getaran torsi dan getaran struktural.
Kekakuan sambungan spline umumnya diasumsikan kaku dalam model dinamis. Namun, berbagai fenomena dinamis yang terkait dengan sambungan spline harus ditangkap dalam model penggerak dengan akurasi tinggi. Untuk mencapai hal ini, formulasi kekakuan analitik umum diusulkan berdasarkan model distribusi beban spline semi-analitik. Matriks kekakuan yang dihasilkan berisi nilai kekakuan radial dan kemiringan serta kekakuan torsi. Analisis selanjutnya disederhanakan dengan metode inversi blok.
Penting untuk mempertimbangkan getaran torsi pada sistem transmisi daya sebelum memilih kopling. Analisis getaran torsi yang akurat sangat penting untuk keselamatan kopling. Artikel ini juga membahas studi kasus keausan poros spline dan kegagalan yang disebabkan oleh torsi. Pembahasan akan diakhiri dengan pengembangan metode yang kuat dan efisien untuk mensimulasikan masalah ini dalam skenario kehidupan nyata.

Pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline

Dalam studi ini, pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline diselidiki. Batas stabilitas dan mekanisme ketidakstabilan rotor dianalisis. Kami menemukan bahwa gaya penggerak pada kopling spline yang tidak sejajar meningkat secara nonlinier dengan ketebalan spline. Hasil penelitian menunjukkan bahwa ketidaksejajaran tersebut bertanggung jawab atas ketidakstabilan sistem kopling rotor-spline.
Ketidaksejajaran spline yang disengaja diperkenalkan untuk mencapai pemasangan interferensi dan kondisi tanpa celah. Hal ini menyebabkan distribusi beban yang tidak merata di antara gigi spline. Ketidaksejajaran spline lebih lanjut sebesar 50 µm dapat mengakibatkan kegagalan kopling rotor-spline. Tegangan tarik akar maksimum bergeser ke kiri dalam kondisi ini.
Ketidaksejajaran spline positif meningkatkan ketidaksejajaran jala gigi. Sebaliknya, ketidaksejajaran spline negatif tidak berpengaruh. Ketidaksejajaran spline tangan kanan berlawanan dengan arah putaran heliks. Area kontak yang tinggi bergeser dari tengah ke sisi kiri. Dalam kedua kasus, jala gigi tidak sejajar karena defleksi dan kemiringan gigi di bawah beban.
Variasi permukaan gigi ini diukur sebagai perubahan celah pada bidang melintang. Nilai celah radial dan aksial sama, sedangkan perbedaan antara keduanya lebih kecil. Selain gaya gesekan, celah aksial spline juga sama, yang meningkatkan ketidaksejajaran jala gigi. Oleh karena itu, prosedur yang sama dapat digunakan untuk menentukan gaya gesekan pada kopling rotor-spline.
Ketidaksejajaran jala gigi memengaruhi kinerja kopling spline-rotor. Ketidaksejajaran ini mengubah distribusi jala gigi dan mengubah tegangan kontak dan tekukan. Oleh karena itu, penting untuk memahami efek ketidaksejajaran pada kopling spline. Dengan menggunakan sistem sederhana pasangan gigi heliks, Hong dkk. meneliti distribusi beban di sepanjang antarmuka gigi spline. Ketidaksejajaran ini menyebabkan pola kontak sisi gigi berubah. Gigi yang tidak sejajar menunjukkan defleksi di bawah beban dan mengembangkan momen miring pada gigi.
Pengaruh ketidaksejajaran spline pada kopling rotor-spline diminimalkan dengan menggunakan mekanisme yang mengurangi backlash. Mekanisme tersebut terdiri dari anggota jantan dan betina yang saling bekerja sama melalui spline. Satu anggota dibentuk oleh 2 segmen spline yang sejajar secara koaksial dengan permukaan ujung yang dibentuk untuk saling berhubungan geser. Perangkat penghubung menerapkan beban aksial pada segmen-segmen ini, menyebabkan mereka berputar relatif satu sama lain.